摘要
目前台湾地区水库约有110座,大部份都有严重的淤积问题其总淤积量约达蓄水容量的17.44%,高达479,000,000m3,而且每年持续淤积16,100,000m3,因此清淤工作相当迫切。水库淤泥富含粘土、页岩及板岩成分,正是製造轻质骨材的最佳原料。本文剖析水库淤泥轻质骨材混凝土的重要工程性质及其经济性。经过一系列之工程特性研析与经济性评估显示淤泥资源化可变成为另一种新材料,符合绿色环保及再生利用目标,属于绿色建材。对地震频繁及亚热带地区之台湾而言,需要使用具有节能、耐震、耐久、高强、防火、隔音、及施工简便等功能的优生轻质骨材混凝土,可取代传统之常重混凝土,可用于高楼及大跨度之预力桥樑上。这种再生材料之推广应用是相当有价值的。
一、前言
台湾地区位于亚热带地区,降水频率及强度集中,气候温暖潮溼,年平均降水量高达2510mm。且因降水时间及空间分布不均,在丰年期每年5~10月之降水量约佔全年之78%,而因台湾地形陡坡,山脉高耸,东西向幅度窄,河川坡陡流快,不易蓄贮,因此水库在水资源利用于拦丰济旱之功能上更显重要。以2001年为例,台湾的降水量为1108亿吨,而河川水只有130亿吨,(其中水库提供48亿吨)约佔总降水量之12%而已。台湾农业、工业及民生用水共需185亿吨,显示台湾地区水资源不足,若无水库之拦盖功能,则本省用水不足之压力就更大。
而根据经济部水利署所著「2001年蓄水设施水量营运统计报告」一书中指出目前已完工运转且有营运统计资料之水库计有40座,其完工当年的总容量为2,745,000,000m3,水库容量因受泥砂淤积之影响,在2001年量测之结果发现其总容量为2,204,000,000m3,约减少479,000,000m3,约为总容量的17.44%。平均每年减少16,100,000m3,可见水库淤积量相当严重,甚至有些水库的淤积量高达77%。(1)
有鑑于此,经济部水利署自1984~2002间在明德、石门等21座水库实施浚渫清淤工作,共清除约25,600,000m3,再加上运用水库排砂操作方式办理「空库排砂」约排除10,100,000m3,合计约35,700,000m3,有效地改善水库之容量。而民国91年提出水库淤积紧急浚渫计画,办理石门等九座水库之清淤工作,共清除4,750,000m3,其中以阿公店水库清淤3,240,000m3最多。而白河水库740,000m3次之,截至2002年为止,水库的累计清淤量以石门之10,600,000m3最多,而其次是阿公店为5,400,000m3,由这些数据显示水库总淤积清除量约为40,500,000m3相当惊人(1)。
21世纪是水资源缺乏之世纪,台湾虽有丰沛的降水量,但因降水之季节分配不均,再加上台湾地形峻峭,水资源不易蓄储,以及全球气候温度效应之影响,因此未来台湾地区发生乾旱及洪涝之机率相当大,而水库是防范水灾害的一大设施。但因水资源开发的水库坝址难寻,再加上维护生态、环保及民眾抗争等问题,使得加强水库清淤更新工作为未来政府对水资源永续经营之主要工作。水库清淤确实可以减缓现有水库淤积率确保水库的有效库容及促进水库浚渫淤泥再生利用率和提昇水库浚渫淤泥资源化技术,且增进水库永续利用及国土保育维护等效益。
由于水库浚渫淤积物若未妥善处理可能会造成环境公害,且顺应时代需求有效处理并减量控制废弃物,使其资源化与再利用。因此行政院于2002年10月7日研商「营建剩餘土石及淤泥再生利用」会议结论上,曾表示河川及水库清淤应朝资源化再生利用方式处理,淤泥处理应以永续再利用为原则,招标应朝最有利标方式办理,并以淤泥再生利用所产生之附加价值为决标之重要条件。故以往水库浚渫采购以清淤为单一目标之招标方式已渐不敷需求,如何将水库淤泥再生利用纳入决标之重要条件为竞标之重心(2)。而行政院经建会已核定内政部营建署所提之「淤泥再生利用推动方案」各相关单位亦加强再生利用技术之研发与推广工作。
水库淤泥再生利用技术,虽然有许多的方案出现,但是其中已锻烧至1100℃,製作轻质骨材(LA)已被验証是最具潜力之可行方法。主要是其成分含有适合烧製LA之原料,而且其单位重足以製作结构用轻质混凝土(LC),可在高楼建筑及桥樑上应用。目前已有厂商投资在石门水库沉淀池旁设立试验工厂生产,今后数年内若能在各具有烧製LA原料的水库淤泥之水库地区设厂製造LA及LC厂和预铸混凝土厂,则水库淤泥将可大量被再生利用,则台湾水库之淤泥问题将可迎刃而解,不但其蓄水容量可增加,更重要的是我国之轻质骨材混凝土之技术与产业,从此将迈入一个新的里程碑。
二、水库淤泥烧结轻质骨材及製作混凝土之工程性质
本文针对15 座水库淤泥,在试验室中经由程式控制电炉及商业用旋窑所製造的不同轻质骨材,进行颗粒密度(比重)与吸水率等物理性质试验,及所烧结骨材表面状况的探讨。目前学者一致认为烧製人工轻质骨材最佳温度介于1100~1250℃之间,因此烧结时的温度则采用1200℃,经过台湾科技大学试验室之程式控制电炉作初步测试,结果显示大部份之水库淤泥均可烧结成轻质骨材,但由于烧结时间受限于实验室电热炉昇温的速度,烧结时间长达1 天。为求大量产製,另外使用桃园业者所提供之旋窑烧製骨材,并根据实验室烧结经验,烧製温度设定为1210℃,成功地将15 座水库淤泥烧结为轻质骨材。本文就是利用这些烧製之LA进行其物性,以及製作高性能轻质骨材混凝土探讨其工程性质。
(一)水库淤泥轻质骨材之物理性质分析
1.颗粒密度(比重)
试验结果如图1所示。显示以程式控制电炉烧製的轻质骨材,在相同烧结条件下,以澄清湖及凤山水库淤泥所烧製的轻质骨材,其比重较小约在1.1~1.2 之间;其次为仁义潭、阿公店、石门、大埔等水库淤泥所烧製的轻质骨材比重为1.3~1.5 之间;其餘九座水库之淤泥所烧製的轻质骨材比重为2.0~2.2 之间。由此图显示在相同烧结情况下,不同水库淤泥所所烧製的轻质骨材比重并不相同,而且由旋窑所烧製得知轻质骨材,由于温度歷程控制较容易,因此烧结所得之轻质骨材比重亦较实验室电热炉为低。
2.吸水率
轻质骨材会因骨材组织表面孔隙大或表层无产生玻璃化,致使骨材吸水率增大。由程式控制电炉及商业用旋窑所烧製的15 座轻质骨材吸水率均小于10%,如图2与图3所示。尤其是以程式控制电炉的轻质骨材吸水率甚至低于1%。因此,显示水库淤泥轻质骨材具有低吸水率的性质。
3.筒压强度与鬆密度
大部分水库淤泥轻质骨材的筒压强度介于3.0~4.5 MPa之间(图4)。水库淤泥轻质骨材鬆密度约介于400~1200 kg/m3。
(二)水库淤泥轻质骨材混凝土工程性质
共有17种配比包括三种不同淤泥轻质骨材,两种不同细骨材(机製砂及河川砂)及二种不同配比(緻密`配比及ACI 配比设计法),水库淤泥係采用石门水库淤泥经商业化旋窟所製造之轻质骨材,其性质如表1所示。使用17种混凝土配比如表2所示。
1.坍度及坍流度
虽然所测试的坍度、坍流度值均显示较低。但各组混凝土均能符合坍度为230±20mm、坍流度为500±100mm 的高流动性设计要求。
图1 淤泥1200℃高温烧结颗粒轻质骨材的比重比较
图2 水库淤泥单颗粒吸水率比较(电热1200℃烧结)
图3 不同水库淤泥于单颗粒吸水率比较(旋窑1200℃烧结)
图4 轻质骨材鬆密度与筒压强度关係(旋窑1200℃烧结)
表1 轻质粗骨材及常重砂基本性质
物理性質 |
水庫淤泥輕質粗骨材 |
機製砂 |
河川砂 | ||
(大安溪) |
(木瓜溪) | ||||
顆粒密度(g/cm3) |
90.7 |
1.1 |
1.5 |
2.64 |
2.74 |
吸水率(%) |
6.4 |
7.2 |
80 |
2.6 |
3 |
Dmax(mm) |
20 |
13 |
13 |
… |
… |
細度模數(FM) |
6.95 |
6.48 |
6.4 |
2.96 |
|
30顆輕質骨材平均抗壓強度(MPa) |
2.66 |
3.33 |
6.74 |
… |
… |
桶壓強度(MPa) |
2.75 |
3.51 |
6.85 |
… |
… |
鬆密度(kg/m3) |
498 |
658 |
836 |
… |
… |
表2 轻质骨材混凝土配比
組別 |
LWA |
常重砂 |
W/cm |
Wtotal |
N |
w/c |
w/s |
材料配比(kg/m3) | ||||||
比重 |
種類 |
Sand |
L.Agg |
Cement |
Fly |
Slag |
Water |
SP | ||||||
M15-32-140 |
1.5 |
機製砂 |
0.32 |
140 |
1.173 |
0.4915 |
0.0765 |
781 |
612 |
285 |
138 |
15 |
114 |
24 |
M15-32-150 |
1.5 |
機製砂 |
0.32 |
150 |
1.278 |
0.4716 |
0.0823 |
759 |
595 |
318 |
134 |
17 |
138 |
12 |
M15-32-160 |
1.5 |
機製砂 |
0.32 |
160 |
1.383 |
0.4554 |
0.0881 |
737 |
578 |
351 |
130 |
19 |
151 |
9 |
M07-32-140 |
0.7 |
機製砂 |
0.32 |
140 |
1.173 |
0.4915 |
0.0926 |
781 |
294 |
285 |
138 |
15 |
112 |
28 |
M07-32-150 |
0.7 |
機製砂 |
0.32 |
150 |
1.278 |
0.4716 |
0.0991 |
759 |
286 |
318 |
134 |
17 |
126 |
24 |
M11-32-140 |
0.7 |
機製砂 |
0.32 |
160 |
1.383 |
0.4554 |
0.1056 |
737 |
278 |
351 |
130 |
19 |
147 |
13 |
M11-32-150 |
1.1 |
機製砂 |
0.32 |
140 |
1.173 |
0.4915 |
0.0843 |
781 |
443 |
285 |
138 |
15 |
119 |
21 |
M11-32-160 |
1.1 |
機製砂 |
0.32 |
150 |
1.278 |
0.4716 |
0.0904 |
759 |
431 |
318 |
134 |
17 |
138 |
12 |
M11-32-150 |
1.1 |
機製砂 |
0.32 |
160 |
1.383 |
0.4554 |
0.0966 |
737 |
419 |
351 |
130 |
19 |
149 |
11 |
R11-32-150 |
1.1 |
河川砂 |
0.28 |
150 |
1.417 |
0.3916 |
0.0956 |
751 |
426 |
383 |
133 |
20 |
125 |
25 |
R11-32-140 |
1.1 |
河川砂 |
0.32 |
140 |
1.193 |
0.4965 |
0.0912 |
796 |
452 |
282 |
141 |
15 |
119 |
11 |
R11-32-150 |
1.1 |
河川砂 |
0.32 |
150 |
1.301 |
0.4756 |
0.0977 |
774 |
440 |
315 |
137 |
17 |
138 |
12 |
R11-32-160 |
1.1 |
河川砂 |
0.32 |
160 |
1.409 |
0.4587 |
0.1042 |
752 |
427 |
349 |
133 |
18 |
153 |
7 |
R11-32-150 |
1.1 |
河川砂 |
0.4 |
150 |
1.14 |
0.6791 |
0.1009 |
807 |
459 |
221 |
143 |
12 |
144 |
6 |
R-ACI-28-223 |
1.1 |
河川砂 |
0.28 |
223 |
…… |
0.28 |
0.137 |
417 |
409 |
796 |
0 |
0 |
200 |
23 |
R-ACI-32-223 |
1.1 |
河川砂 |
0.32 |
223 |
…… |
0.32 |
0.138 |
504 |
409 |
697 |
0 |
0 |
223 |
0 |
R-ACI-40-223 |
1.1 |
河川砂 |
0.4 |
223 |
…… |
0.4 |
0.14 |
625 |
409 |
558 |
0 |
0 |
223 |
0 |
2.抗压强度发展
如图5可知,由不同骨材密度比较显示,颗粒密度1.5g/cm3 的强度发展斜率较大,即密度大的轻质骨材可提供较大的强度发展,相对于颗粒密度0.7g/cm3,其颗粒强度甚低,在同样水泥浆质与量的配比中,在强度上比其它颗粒骨材密度大的相差很多,这应归咎于此类骨材强度甚低的缘故。
图6为緻密配比及ACI 配比在不同水胶比的比较,緻密配比用水量固定150kg/m3,ACI配比为用水量为223 kg/m3。在緻密配比组别比较上,呈现水胶比越低,抗压强度越高,此与传统混凝土相同趋势,在不同配比比较上,由于ACI 配比使用较多的水泥浆量,因此,在相同的水胶比情况下,ACI 配比的抗压强度发展均高于緻密配比法所得之结果。
3.水泥强度效益
图7为骨材颗粒密度1.1g/cm3 在水泥浆体的量对水泥效益的关係,在水泥浆(水胶比=0.32)情况下,以緻密配比的水泥强度效益均在0.1 MPa/kg/m3 之上,但在ACI 配比的用水量为223 kg/m3,其混凝土整体结构不是緻密配比,其水泥强度效益为0.06 MPa/kg/m3左右,由此可知混凝土不只是藉由水泥水化增加强度的,也可能是藉由细骨材与飞灰的緻密堆积特性来提高水泥的强度效益。
4.表面电阻量测
图8为轻质骨材颗粒密度固定为1.1 g/cm3的轻质混凝土在98天龄期电阻值比较,其中緻密配比法者共有10 组,ACI 配比有3 组。显示緻密配比10 组中,固定拌和水量150kg/m3 情况下,水胶比愈低者,其电阻係数愈高,表示的混凝土的品质愈佳,这可由混凝土的抗压强度及超音波的数值上相互印证。在不同配比的比较上,緻密配比的10组其电阻值均在40~70K-cm 之间,较规范之建议值20K-cm 大,表示緻密配比组别的混凝土钢筋不易腐蚀。ACI 配比在拌和水量为223 kg/m3,水胶比同样为0.28、0.32、0.40下,其电阻值在11~12K-cm之间,电阻值明显偏低,都在标准值20K-cm 之下,表示其混凝土的品质较差,钢筋较易腐蚀,对钢筋混凝土耐久性极为不利。
5. 干缩
图9为水胶比0.32,緻密配比用水量分别为140、150、及160kg/m3,ACI 配比的拌和水量为223 kg/m3 之轻质混凝土,在预养护28天后置于乾燥环境中,龄期与长度变化之关係。图中显示浸于水中的试体有持续膨胀现象,随著拌和水量增加而增加。当试体置于乾燥环境下,由于失水现象会立刻产生收缩,且同样地随著拌和水量增加,则长度亦随之增加。在固定水胶比下,随著拌和水量的增加,相对的也提高水泥浆量,水泥之钙钒石反应及其它水化物吸水反应,是造成混凝土膨胀的主因,而乾燥收缩则应以毛细管孔水失散为主,因此随著水泥浆量愈多,其乾燥收缩量也愈大。
6. 热传导
轻质骨材颗粒密度愈低者,其内部的孔隙就愈多,热传导性就愈差,相对地热传导係数就愈低。在相同的水泥浆质与量时,颗粒密度1.5g/cm3的骨材,由于骨材本身内部孔隙较少,混凝土热传导係数值在0.56~0.65W/m℃之间;颗粒密度0.7g/cm3的骨材,由于骨材本身内部孔隙较多,混凝土热传导係数值在0.43~0.63W/m℃之间。所有配比的混凝土热传导係数,其值均在0.45~0.65W/m℃之间。Short and Kinniburgh曾指出不同轻质混凝土含水量的密度与热传导係数之关係(3)。如图10所示将不同轻质混凝土在大气中风乾密度的热传导係数标示图10上,显示其所有配比除有1 组的热传导係数较低外,其餘多落在此两趋势线的范围之内。
三、轻质骨材混在建筑物上之应用性
表3列出结构轻质骨材混凝土在建筑物上之应用性(4)。整体上而言由于其质轻,故可减少地震力。而它具有热绝缘性可节省能源、耐火,及对天候有耐久性以及体积稳定性和实际施工性佳,其经济性及隔热节能评估已有一些学者进行过研究都相当肯定其应用推广供结构用(5-8),以下就参考文献8摘要说明经济效益包括下列各子题:
(一)水库淤泥製造轻质骨材经济性分析
水库淤泥製造轻质骨材,不仅可解决长久以来水库淤泥无处堆置及处理问题,更可将淤泥资源化成另一种新材料,符合「绿色」、「环保」、「再生利用」的目标,为属于「绿色材料」之一。因此,将「水库淤泥」製造处理成「轻质骨材」,已提供水库淤泥的「环境负担成本」的经济效益。目前由国外欧、美及大陆进口的骨材单价约为2000~5000 元/m3。经模拟在水库附近设置轻质骨材厂成本分析,可得到假设工厂生产量可达到360,000m3/年,则在10 年摊提所有生产设备、人员、租金、水电等费用下,轻质骨材成本为450 元/ m3。此一单价具有相当的竞争力。并规划政府在辅导业者生厂期间,支付淤泥处置成本费用在500~1000 元/ m3之间,经一段时间,业者已能具有获利下可将淤泥处置费用逐年下降,最终目标为政府不必负担淤泥处置费用,完全由业主自行吸收,此有助于减轻政府财政负担。因此经此分析后,可发现水库淤泥生产轻质骨材是具有经济性的。
(二)轻质RC 建筑物结构经济效益比较分析
在地震带的台湾,传统常重RC 构造由于混凝土密度大,增加构造物自重,产生巨大的地震水平力。若采用高性能混凝土技术製造轻质骨材混凝土则可,同时具有强度高、工作性佳及耐久性的特性,可以解决以往所用使用的轻质混凝土其特性是工作性不佳、强度不足而无法使用于主要构件梁及柱的问题,透过ETABS电脑 结构程式,分析实际四栋建筑物案例使用轻质骨材混凝土可达到下列之经济效益:
1.密度愈轻的轻质混凝土愈有利于版厚的缩减量,缩减率介于8~28%之间。
2.在限制相同主钢筋量为标准,分析自重及外力减少情况下,密度1600kg/m3之轻质骨材混凝土可缩短梁柱断面积,平均达57%,而密度1800 kg/m3及2000kg/m3之轻质骨材混凝土可缩短梁柱断面积分别达到49%与45%左右,如图11所示。
3.小梁柱仅考虑垂直静载重与活载重下,缩减量分别可达到37~54%之间。
表3 结构轻质混凝土在建筑物上之应用性(4)
應用型態 |
現今之使用量 |
使用之形式或斷面 |
與一般混凝土相較下所具有之特性質及優越點 |
樓板 | 相當大量 | 場鑄及預鑄型扁平樓板 | 可降低自重量 |
預鑄中空樓板 | 可減少結構及基礎負荷 | ||
預鑄T型或雙T型樓板 | 易於搬運和吊裝 | ||
預鑄托樑加上場鑄樓板 | 抗火性佳 | ||
在預力托樑上含場鑄複合樓板 | 運輸費用節省 | ||
場鑄後拉式樓板 | 熱絕緣性 | ||
易於切割和澆置 | |||
可減少一些假設工作 | |||
屋頂版 | 遍及各處及非常大量 | 場鑄及預鑄型扁平屋頂樓板 | 可降低自重量 |
預鑄中空樓板 | 可降低結構及基礎負荷 | ||
預鑄T型或雙T型樓板 | 抗火性佳 | ||
預鑄和場鑄薄殼和摺曲盤 | 熱絕緣性良好 | ||
運動場之大看台和停機棚用之屋頂蓬蓋 | 可減少水汽凝結現象 | ||
支撐屋頂之桁架 | 可降低運送和安裝費用 | ||
可減少一些假設工作 | |||
牆面板 | 相當大量 | 實體嵌板 | 可降低自重量 |
三明治嵌板 | 可減少結構及基礎負荷 | ||
T型嵌板 | 抗火性佳 | ||
場鑄築牆 | 熱絕緣性良好 | ||
具有特殊建築修飾之嵌板 | 可減少水汽凝結現象 | ||
可降低運送和安裝費用 | |||
易於切割和澆置 |
4.柱与墙断面的缩减,可增加楼地版的使用空间;梁与版断面的缩减,可提昇楼层净高度或增加楼层数。
5.高性能轻质骨材混凝土具高流动、强度够及耐久性佳的特性,可解决梁柱接头处施工不易的问题。
(三)轻质RC 建筑物外壳耗能量比较分析
民国84年内政部营建署公布建筑节能源法(9),亦即建筑外壳耗能量的最高基准值(ENVLOAD),目前有关建筑设计的审查已将”ENVLOAD”列为必要条件之一(10)。空调型建筑方面,选取4、14 及31层RC办公室建筑实例;在住宿类建筑方面选取2、14及31层RC住宅案例,分别采用常重RC及轻质RC进行分析计算,可得到如下之结论:
1.地区建筑物无论空调型建筑或住宿型建筑,其耗能影响主要是建筑外壳之隔热性能及遮阳性能二大项目。
2.空调型建筑2、14及31层建筑整体外壳耗能量ENVLOAD值,轻质RC外墙比常重RC外墙分别节省7%、12%及13%之效果。
住宿型建筑2、14及31层建筑物隔热性能计算,比较其RC外墙及屋顶的平均热传透率之最高基准值Uaw及Uar 值,可发现轻质RC隔热性能较常重RC优越40%左右,如图12所示。
(四)轻质RC 建筑物外界空调负载分析比较
根据参考文献11说明计算3栋不同实际建筑案例的空调负载,假设条件为7月份的室外温度以35℃考虑,而室内温度维持在26.7℃,在考量不同建筑物的方位、风速、纬度、太阳入射角等,及仅考虑建筑外界日光所造成之空调负载,计算结果如图13所示,说明如下:
1.物1案例,使用常重混凝土在正午、下午4 点及下午7点所需电力度数分别为9.86、14.95 及8.09 度,而使用轻质混凝土则分别为6.54、8.61 及2.7 度,因此,省电率可分别可省电33.7%、42.4%及66.6%。
2.物2案例,在正午、下午4点及下午7点使用轻质混凝土之省电率分别为39.8%、
39%及66.8%。
3.物3案例,在正午、下午4 点及下午7点使用轻质混凝土之省电率分别为45%、30%及87.4%。
(五)济性综合评估
经济性综合评估显示骨材生产成本可控制在1000元/m3以下;高性能轻质骨材混凝土工程性质符合工程需求;针对三种楼层和二类用途分析,采用轻质混凝土后,结构樑柱断面可减少32%~50%范围,建筑物外壳耗能量(ENVLOAD)降低7%~13%,建筑物外界空调负载节省电力33%以上。证明利用水库淤泥製造轻质骨材及轻质混凝土,不管结构及耗能上均为经济可行,符合资源永续及绿色家园的国家政策,为一项突破性的绿色建材。研究根据过去进行轻质骨材混凝土的种种问题,经过以上分析,可获如表4 综合评估表,基本上评估使用轻质骨材混凝土于RC结构物上,由结构及耗能分析结果都显示具经济可行性。
表4 轻质骨材混凝土使用于RC结构物之经济性综合评估表
評估項目 | 目前問題概況 | 具體評估內容 | 具體評估效益 | 評估結果 | |
可行 | 不可行 | ||||
水庫淤泥製造輕質骨材經濟性分析 | 1.台灣水庫平均累積淤積率達20%,總淤積量達4.7億m3,並且每年淤泥淤積量達360萬m3,無處堆置及處理。 | 水庫淤泥處理問題 | 解決國內淤泥無法處置問題 | ˇ | |
2.國內以往輕質骨材原料以頁岩或板頁為主,單價高,且影響環境生態。 | 國內輕質骨材市場需求 | 以產量360萬m3/年,僅佔國內骨材市場10%左右,將供不應求 | ˇ | ||
水庫淤泥輕質骨材設廠可行性 | 於水庫附近設置最具競爭力 | ˇ | |||
水庫淤泥輕質骨材生產與成本分析 | 以36萬m3/年產量,生產成本450元/m3 | ˇ | |||
水庫淤泥輕質骨材初步工程性質分析 | 1.以往國內外輕質骨材吸水率高達20~30%以上。 | 輕質骨材吸水率 | 吸水率<10%以下 | ˇ | |
2.以往輕質骨材混凝土強度低、坍度低、水泥用量多。 | 輕質混凝土工作性 | 坍度250±20mm,坍流度550~700mm | ˇ | ||
輕質混凝土抗壓強度及E、v值 | 抗壓強度28~68MPa,E及v與ACI 318 95建議值相似 | ˇ | |||
輕質混凝土耐久性指標 |
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ˇ | |||
輕質混凝土熱傳性質 | 熱傳導係數0.53~0.65w/mk | ˇ | |||
建築物結構及經濟效益分析 | 以往研究成果報告內容,僅在版牆使用輕質骨材混凝土。 | 版梁柱、小梁結構分析 | 可節省斷面>=30% | ˇ | |
各部位之經濟分析 | 增大建築物可使用空間 | ˇ | |||
各部構件之施工性 | 高流動性鋼筋密集處 | ˇ | |||
RC建築物耗能分析 | 以往未進行輕質與常重使用於RC建築物之評估差異性能與比較 | 評估方法採用ENVLOAD指標 | ENVLOAD降低7~13% | ˇ | |
評估實際建築物共四棟,分別以住宅及辦公用途分析 | |||||
建築物外界空調負載分析 | 以往未進行輕質與常重使用於RC建築物之評估差異性能與比較 | 評估方法採用Carrier計算方式 | 建築物外界空調負載降低30~87% | ˇ |
四、轻质骨材混凝土在桥樑上之应用
1999年9月21日凌晨1点47分在集集发生芮氏规模7.1的大地震造成27座桥樑毁损、综合桥樑结构之震害主要发生之原因是,一般桥樑设计与一般房屋建筑设计在结构上有三个主要不同点。一为避免热涨冷缩的气温变化可能产生的应力应变而在沿著桥面轴向一定长度之处设有伸缩缝。以简支樑为例,其轴向仅由单一桥墩抵抗地震力,而侧向则由两个桥墩分担地震力。第二是因应桥下河川之流动及行车之需要,一般桥墩之断面均以沿桥轴方向较扁,而沿侧向则较长之设计方式,因此此轴向之耐震力较弱。而第三点则是沿桥轴向有呈现「弱柱强樑」之倾向。强震发生时,常会造成桥墩破坏,而对整座桥樑构成安全上之顾虑。桥樑在地震作用下,沿水平桥轴方向有向前后左右摆动与扭动现象,而地震力愈强之情况下,则其摆动量就愈厉害。桥樑结构体及其基础之作用力也就愈大,故其上部结构可能与摆动量较小的桥台在伸缩缝之处发生碰撞现象,因而导致桥樑之上部结构受损或产生落桥现象。桥柱及桥墩亦可能因其所承受之负荷超过其容许应力极限而受损或向侧向崩塌。
由921震灾可发现有许多桥樑可能是因为其基础土层强度不足而使桥樑倾斜,移动甚至崩塌及全毁的现象。而土壤产生液化,导致桥樑破坏现象,则需对土壤可能发生液化之潜能进行评估。有些桥樑可能由于大樑支撑长度不足,当受到像此次地震的大震幅,则将导致桥面板连同大樑被震落。早期耐震设计观念係以结构物在设计载重下必须维持弹性行为。若考虑强裂地震之作用,则不仅设计断面不具经济性,且施工上亦有困难。接著有塑性设计观念,係利用结构物之非弹性变形以吸收地震之能量,虽然可以缩减结构体之断面尺寸,然而由震毁之桥樑案例可发现因桥墩产生挫屈及剪力破坏而崩塌之事实,可以判断桥墩之塑性尚未充分发挥。强震后必须对结构体上所发生的局部损伤进行一些维修与补强工作。如果能使用高性能轻质混凝土,则其自重可缩减三分之一,由于桥樑的设计水平地震力与其自重成正比,故地震力可相对地减小。另外其强度又可达到10,000psi之高强度,坍度也可达25公分以上,相信可以自行流动至密集之钢筋处充填而不需使用机械振动方式,如此混凝土设计与施工方式必定会在耐震效果发挥相当大的功效。
挪威应用轻质骨材混凝土的十座桥樑是使用悬臂工法之预力箱型樑或浮桥及斜张桥建造的。而在基础方面则以双柱式加沉箱基础为主,或打钢管桩后再填充钢筋混凝土之摩擦桩为基础者。其选用LWC之理由可归纳如下(13):
1.造型美观、经济与节省重量耐久
2.桥台之跨距可拉长,有利于航行与海洋牧场养殖
3.可减少桥面板所需预力钢数量
4.可解决跨度不对称现象,以结构体及地形景观美感各方面考量
5.耐久性考量
6.不需使用昂贵的施工鹰架,施工简便
7.可节省桥墩基础施工费用
8.缩小桥面版断面,使其具美观
9.缩减打数量,降低打费用
10.以美观、品质、经济及使用功能各方面之因素考量使用浮式桥及斜张桥
11.可减轻桥面板之载重
921集集大地震可以发现有桥面板樑落桥、樑身折断、樑端有剪力裂缝、混凝土剥落、桥面位移倾斜、帽樑断落、桥面龟裂、伸缩缝损坏、桥樑错开、桥墩剪力龟裂倾斜破坏、钢筋外露压毁或折断、钢支承座倾到、桥塔底部混凝土龟裂剥落、斜张桥与邻跨引桥衔接处之混凝土破损、盘式支承错位压溃、堤岸道路挡土墙崩塌、引道路面下陷及水坝坝体折断毁损及崩裂等震害现象发生(14)。轻质骨材混凝土由于具有质量轻、强度高及耐久、耐震等特性,因此可使新建桥樑之桥面板细薄,桥柱细长,船只航行之净空提高及跨距增长,使得桥樑工程能达到采用天然造型、坚固、稳定、平衡、和谐与自然环境互相调和,工程规模大且美感,尤其斜张桥多样化之设计所展现的新、奇、及美感更是使土木之美发挥至极点。尤其像九二一集集大地震桥樑发生剪力破坏的案例特别多,如果能使用耐震的轻质骨材混凝土一定可以使灾害减至最低。表5为结构轻质混凝土在桥樑上之应用性概述(4)。由以上可发现其桥樑应用具有技术可行性及经济利益。尤其是具长跨度之悬臂连续樑及斜张桥樑之构筑为未来交通建设之主流。因此桥樑工程师考量在耐震、安全、使用功能、经济、自然景观与生态环境保护等诸多优点,轻质骨材混凝土将是一种优生采用的重要材料。
国内发展轻质骨材混凝土桥樑,由于已研发成功具有可利用之轻质骨材,但普遍应用必须再经过一些测试,才能瞭解其真正之性能。因此在应用轻质混凝土于国内之桥樑工程上应可先作一个先导性桥樑,如同国内曾引进预力桥一样,可以充分瞭解其在实际工程上应用具有可发挥其真正之优特性,共同为提昇台湾地区桥樑的技术水平而努力。
表5 结构轻质混凝土在桥樑上之应用性(4)
應用形態 | 現今之使用量 | 使用之形式或斷面 | 與一般混凝土相較下所具有之性質及優越點 |
橋之主樑 | 有一些 | 場鑄懸臂樑 | 可降低自重量 |
I型或T型橋加場鑄橋面板 | 可減少結構及基礎負荷 | ||
箱型樑 | 易於搬運和安裝 | ||
中空板 | 可減少一些假設工作 | ||
節塊斷面 | |||
橋面板 | 有一些 | 場鑄和預鑄橋面板 | 可降低自重量 |
場鑄橋面板再加上I型樑 | 可減少一些假設工作 | ||
天橋 | 相當多 | I型樑 | 可降低自重量 |
T型樑 | 易於搬運和安裝 | ||
箱型樑 | 可減少一些假設工作 | ||
節塊斷面 | |||
橋墩 | 有一些 | 橋墩 | 可減少浸水重量 |
可降低搬運和運輸費用 | |||
撓度及能量之吸收能力佳 | |||
浮橋 | 有一些 | 浮箱 | 可減少浸水重量 |
撓度及能量之吸收能力佳 |
五、结论与建议
1.台湾水库淤泥非常适合製造轻质骨材。
2.水库淤泥轻质骨材具有相当的经济效益。
3.水库淤泥可再生利用为有用的骨材资源。
4.目前已订定相关标准规范供工程界应用。
5.水库淤泥轻质骨材及其混凝土之产製技术已开发成功转移至产业界。
6.建议透过宣传推广应用以打开轻质骨材混凝土的市场。
7.建议串联「研发,製造,生产,品保,运输,行销」,使得上游生产,中游製造,下游应用行销能无障得,而打开市场。
8.政府需投资研究发展建立产官学间规范典章。
9.本技术相当符合资源永续的精神,可达到绿色建材的目标。■
参考文献
1.刘以銓,「水库淤积浚渫之推动构想与实务」,2003年水库淤泥资源再生利用研讨会论文集,第31~48页,台中 (2003年11月)。
2.刘时樑,「水库淤积浚渫工程招标作业」,2003年水库淤泥资源再生利用研讨会论文集,第51~63页,台中 (2003年11月)。
3.Short, A and W. Kinniburgh, “Lightweight Concrete”, Formerly BRS (Building Research Establishment), Garston Watford, U.K. (1976).
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5.汤兆纬、顏聪,「钢结构轻质混凝土建筑之隔热节能评估」,轻质骨材及轻质骨材混凝土应用研讨会论文集,中华民国节能轻质骨材混凝土推广协会主办,pp.117~135(2003年4月)。
6.刘玉雯、陈豪吉、汤兆纬,「轻质骨材混凝土之隔热性质」,轻质骨材及轻质骨材混凝土应用研讨会论文集,中华民国节能轻质骨材混凝土推广协会主办,pp.83~98(2003年4月)。
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8.黄兆龙、潘诚平、陈宗鵠、黄博全、洪盟峰、江育贤,「轻质骨材混凝土使用于RC法构物之经济性评估」,内政部建筑研究所委託研究计画报告(2002年12月)。
9.内政部营建署,「建筑节能法规解说与实例专辑」,台北(1995年)。
10.内政部营建署,「建筑技术规则」,台北(2001年)。
11.王洪鎧译,「空气调节设计基础」(译自Handbook of Air Conditioning System Design Pub. by Carrie Co.),徐氏基金会出版,台北(1980年)。
12.张荻薇、王炤烈、宋裕祺,「921集集大地震桥樑震害勘察报告」,土木技术第21期,pp.50~60台北(1999年)。
13.林维明,「由九二一集集大地震的桥樑灾情谈轻质混凝土在桥樑工程上应用之可行性」,台湾公路工程第26卷第12期,pp.41~62台北 (2000年)。
14.林呈、孙洪福,「见证921集集大地震(上)」,pp.33~332,麦格罗希尔出版公司,台北(2000年)。